Трещиностойкость ячеистых бетонов

ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ ЯЧЕИСТЫХ БЕТОНОВ
Среди основных факторов, определяющих долговечность конструкций из ячеистых бетонов, можно назвать развитие в них трещин, не связанное с механической нагрузкой на конструкцию. Трещины являются началом разрушения структуры бетона; они,. v • ипот каналы для проникания агрессивных агентов в глубь бетона и приводят к интенсификации развития деструктивных процесса, и бетоне и в стальной арматуре. Основная причина появления т. чк трещин в бетоне его усадка. Поэтому при рассмотрении трг.инностойкости ячеистых бетонов прежде всего остановимся н. смещении вопросов, связанных с развитием их усадки.
Лоиолыю долгое время усадке автоклавных ячеистых бетонов не. клялось должного внимания. Общим было мнение о том, что e.. стенной ее причиной является изменение влажности бетона и v усадка автоклавного бетона незначительна. Например, по a r. чмм П. Неренста 54, после 240 сут хранения образцов из г;;. Гчтона непосредственно после автоклавной обработки в среде с ~~ «ной относительной влажностью воздуха усадка их не превы. ) , мм м. Другие исследователи утверждают, что усадка иг меширение газобетона незначительны и не превышают 0,5 мм огому, не опасаясь трешннообразования. можно изготовлять кг. e строительные элементы стен, покрытий и перекрытий д. ; до 6,5 и шириной, 5 м. атогичны данные ученых основоположников развития про и.»=. .тна автоклавных ячеистых бетонов в нашей стране И.Т. Куд р.. S. А.Т. Баранова, А.В. Волжснского, Л.М. Розенфельда, С*. Миронова, М.Я. Кривицкого. В их опытах усадка ячеистых бе: гв при высыхании в лаборатории на стеллажах составляла
0,4 0,5 мм м. Все исследователи отмечают повышенную усадку Потопа на извести, по сравнению с бетонами на цементе: для пеносиликата плотностью 700 кг м3 0,9 мм м (по А Т. Баранову), для пеносиликата плотностью 800 кг м3 0,6 мм м (по М.Я. Криви цкому).Первый же опыт производства и применения крупноразмерных изделий из ячеистых бетонов показал, что ширина и интенсивность развития трещин на этих изделиях значительно превосходят такие значения этих величин, которые можно было бы ожидать на основании сложившихся представлений о том, что усадка автоклавных ячеистых бетонов составляет 0,4—0,5 мм м.Автором установлено, что развитие усадки автоклавных ячеистых бетонов связано не только с изменением его влажности, но и с изменением фазового состава новообразований в эксплуатационных условиях 76. Изменения фазового состава обусловлены взаимодействием атмосферной углекислоты с гидросиликатами цементного камня. В лабораторных условиях при пониженной влажности воздуха этот процесс мало ощутим и последствия его почти не сказываются на значении усадки, определяемой в таких условиях.Мы предложили явление усадки автоклавных ячеистых бетонов рассматривать в зависимости от двух процессов: высыхания и карбонизации.Влажностная усадка. Усадку исследовали в зависимости от условий высушивания образцов. Водонасышение бетонов осуществляли в кипящей воде (табл. 20 и 2) .И силикатные бетоны вводили добавки гипса 3% и сахара 0,3гг по массе активных СаО + gO в извести. Для изготовления образцов использовали Сухоложский портландцемент марки 500. В цемент вводили, 8% гранулированного доменного шлака. Клинкер имел следующий расчетный минералогический состав, %: C3S 5 (, 8; C2S 23,22; С3А 6,7, C4AF 0,7. Негашеную крыла совекую известь активностью 75% размалывали совместно с песком или золой при соотношении :0,5 до удельной поверхности 5500 6000 см2 г. Золу унос Верхне Тагильской ГРЭС домалывали до удельной поверхности 5600 см2 г, а песок Мысовского месторождения — до 3000 см г. Образцы запаривали при МПа по режиму 4+2+естественное снижение давления.Условия при высыхании на стеллаже были аналогичны тем, при которых определяли усадку другие исследователи. В этом случае образец в какой то мере подвергался карбонизации. При высыхании в вакуум сушильном шкафу карбонизация бетона практически исключалась, так как в шкафу располагались противни с натронной известью.Сопоставление данных, полученных при различных режимах высушивания, показывает, что влияние карбонизации на усадку ячеистых бетонов на цементе при их высушивании в лабораторных условиях на стеллажах незначительно Более ощутимо влияние карбонизации на усадку бетонов на извести.Влажностная усадка ячеистого цементного бетона средней плотностью 700 кг м3 при высушивании от водонасыщенного состояния до стабильной влажности, отмечающейся в обычных условиях (% 5% по массе), не превышает 0,5 мм м. а для бетона на извести составляет около 0,6 мм м. Результаты наших исследований, приведенные в табл. 2, позволяют прийти к выводу о том, что «критическая» влажность ячеистых бетонов плотностью 700 кг м3, после достижения которой начинают проявляться явления усадки, — около 50% по массе.Коэффициент деформаций для изменения влажности, наблюдающихся в нормальных условиях эксплуатации, а именно от 20—30 до 5% для бетонов на песке может быть принят постоянным и равным для цементного бетона 0,009—0,0, а бетона на извести 0,0 —0,0 2 мм м. Зависимость «усадка — изменение влажности“ для нормальных условий эксплуатации описывается уравнением:где еи, влажностная усадка, мм м; к н, И к начальная и конечная влажность бетона, % по массе; 3 коэффициент усадки на % изменения влажности, мм м.
Аналогичное значение коэффициента влажностной усадки для газосиликата плотностью 500—600 кг ч3 при высыхании его от технологической влажности до равновесной получено ХМ. Муст и У.И. Крейсом 40. Описанные опыты дают представление о величине влажностной у садки, по не раскрывают ее природу и, следовательно, не дают пизможиости определить способы уменьшения усадки.Первая теория усадки бетона была предложена А. Михаэлисом. O r считал, что цементный камень представляет собой коллоидный гель и что усадка является следствием высыхания геля. А. Фрейс сине предложил теорию усадки, рассматривающую бетон как псевдотвердое тело с сетью очень мелких пор капилляров. Усадка, по этой теории, является следствием всестороннего сжатия, вызнанного системой внутренних сил, обусловленных капиллярными явлениями.В свое время идеи А. Фрейссине были признаны многими исследователями. Однако с конца 50 х годов, когда Р. Тейлор открыл слоистое строение гидросиликатов, а Т. Пауэре и Броунярд предложили гипотезу, согласно которой причиной усадки является удаление межкристаллической воды, теория А. Фрейссине находит все меньше сторонников. Зарубежные авторы, как правило, связывают механизм усадки цементного камня с влажностью воздуха, при которой происходит высушивание. Исследование Т Пауэр са и Броунярда показало, что количество воды, удерживаемое цементным камнем при относительной влажности воздуха ниже 40 45%, пропорционально внутренней удельной поверхности этого камня. При влажности выше 40—45% количество воды, поглощенное сухим образом, зависит от его пористости. Отсюда следует, что при влажности ниже 40% вода в цементном камне удерживается силами адсорбции, а при более высокой влажности вследствие капиллярной конденсации 65. Это подтверждают расчеты М. Поля ни и М.М. Дубинина, которые показали, что границей между адсорбцией и капиллярной конденсацией является относительная влажность воздуха около 40%.В СССР исследованиями причин и механизма усадки бетона занимались СВ. Александровский, К.Г. Красильников и Н.Н. Скоб линская, Н.А. Мощанский, М.С. Остриков с сотрудниками, З.Н. Ци лосани, А.Е. Шейкин и др. Усадку, проходящую в ненагружен ном цементном камне при постоянной температуре, все исследователи связывают с испарением из него влаги или изменением форм связи влаги с твердой фазой цементного камня вследствие гидратации зерен цемента. Механизм усадки ставится в зависимость от изменения содержания в бетоне капиллярной влаги, влаги, адсорбированной на внешних поверхностях кристаллов, и влаги, находящейся в слоях кристаллов.Удаление капиллярной влаги приводит к повышению сил капиллярного давления. Потеря воды, адсорбированной на внешних поверхностях кристаллов, приводит к их сближению, а удаление воды из межслоевых пространств кристаллов обусловливает уменьшение межплоскостного расстояния. Следствие этих процессов — уменьшение объема цементного камня, т.е. его усадка. Полного единства взглядов относительно влияния на усадку бетона формы связи с твердой фазой влаги, теряемой бетоном, не существует, а представления разных исследователей относительно механизма объемных изменений при удалении адсорбционной и межслоевой воды имеют существенные отличия.Различны и суждения о диапазоне относительной влажности воздуха, при котором происходит потеря капиллярной влаги, влаги, адсорбированной на поверхности кристаллов, влаги межслоевой. Так, А.Е. Шейкин 04 считает, что адсорбционно связанная вода начинает удаляться из цементного камня в условиях квазистатической сушки при относительной влажности воздуха менее 60%, а влага межслоевая — при относительной влажности воздуха менее 45%. КГ. Красильников и Н.Н. Скоблинская 37 полагают, что потеря капиллярной влаги из цементного камня происходит в диапазоне относительной влажности 00—35%. При более низкой влажности начинается потеря межслоевой воды. Что касается воды, адсорбированной на поверхности кристаллов, то она может удаляться, по их мнению, параллельно с потерей капиллярной и межслоевой воды. З.Н. Цилосани отмечал, что при относительной влажности среды выше 40—50% определяющая роль в развитии усадки бетона должна быть отдана капиллярным силам. По данным зарубежных исследователей, капиллярной усадке соответствует относительная влажность выше 35—50%.Однако все эти исследования касались усадки обычных неавтоклавных бетонов. В опытах автора определялся вид теряемой бетоном влаги при различных температуре и относительной влажности воздуха и устанавливалась количественная. связь между влагой, теряемой при различных условиях высушивания, и деформацией бетона. Изучалось также влияние на вид теряемой влаги длительности высушивания.Испытывали пенобетон плотностью 700 кг м3 с расходом ново пашийского цемента 300 кг м3 и мысовского песка 330 кг м3. Песок размалывали до удельной поверхности 3000 см г. Характеристика исходных материалов приведена в табл. 3. Автоклавную обработку проводили по режиму 4+2+естественное снижение давления при МПа. Прочность бетона 6 МПа. Образцы балочки увлажняли до 00% по массе и помещали в эксикаторы при относительной влажности воздуха 97, 80, 60, 40 и 20%. Другую часть образцов увлажняли до 5% по массе, а затем высушивали при 50, 00, 50, 200иЗОО°С.
Изменение массы и деформацию образцов, наличие неиспаряе мой при данных условиях воды, а также фазовый состав продуктов гидратации определяли рентгенографическим и термическим методами. Анализ рентгенограмм и термограмм (рис. 8, 9 и 20) позволил сделать следующие выводы.
Основным структурообразующим гицросоединением после автоклавной обработки в пенобетоне явился хорошо закристаллизованный тоберморит с C S, близким к, для которого характерно межплоскостное расстояние 30 пм с отражениями с максимумом 307 и 296, а также 280, 85 и 67 пм.
Увеличение межплоскостного расстояния тоберморита до 240 пм в водонасыщенном образце говорит о слоистом строении гоберморита и о возможности набухания образца при внедрении воды в межслоевые пространства кристаллогидрата. Уменьшение межплоскостного расстояния тоберморита до 30 пм в образце, высушенном при относительной влажности воздуха 80%, свидетельствует о том, что часть влаги межслоевых пространств удаляется одновременно с водой микропор и капилляров даже при высокой относительной влажности воздуха. На кривых нагревания образцов, высушенных при относительной влажности воздуха SO и 60%, отмечено два зндоэффекта при 30— 40 и 230°С Первый указывает на наличие в тоберморите адсорбированной влаги, второй характеризует воду, входящую в структуру кристаллов. Наличие в образцах адсорбированной и химически связанной влаги показывает, что при относительной влажности воздуха 80 и 60% из ячеистых автоклавных бетонов удаляется в основном вода капилляров. При влажности воздуха 40 и 20%, а также при 50°С количество адсорбированной воды сокращается, но остается мономолекулярный адсорбированный слой, это отмечено раздвоенным эндоэффектом на кривых нагревания.Высушивание бетонов при 00 и 200°С приводит к полному удалению адсорбированной влаги. На кривых нагревания отмечен лишь энцозффект при 260°С, характерный для тоберморита.Высушивание бетона при 300°С приводит к полному удалению влаги, химически связанной в тоберморите, о чем свидетельствует отсутствие характерного зндоэффекта при 260°С на кривой нагревания и уменьшение межслоевого расстояния на рентгенограмме до 940 пм.Как видно из табл. 22, при снижении относительной влажности воздуха наблюдается рост усадки, причем коэффициент деформации при уменьшении влажности воздуха от 80 до 40% меняется в относительно небольших пределах.Деформация в этом случае объясняется, в основном, действием капиллярных сил. З.Н. Цилосани замечает, что в процессе действия капиллярных сил цементный камень в некоторой степени деформируется необратимо. Необратимость деформации, по его мнению, обусловлена, во первых, образованием и развитием всякого рода разрывов и микротрещин и, во вторых, разницей в возможностях межкристаллического течения в начальный период появления капиллярных сил, когда толщина прослоек воды существенно велика и относительное смещение кристалликов встречает меньше вязкого сопротивления, нежели в конечный период, когда для такого смещения требуются значительные усилия 0. Здесь уместно обратить внимание на мнение Р. Лермита, который считает, что необратимость усадки нельзя связывать с развитием в материале пластических деформаций, так как усадка не оказывает существенного влияния на прочность 45. Необратимость усадки, по крайней мере, частично Р. Лермит объясняет гидратацией, установлением новых связей вследствие соединения кристаллов, препятствующих набуханию при переносе образца во влажную среду. Для подтверждения этого Р. Лермит провел опыт, который показал, что если бетон не разрушается в воде длительное время (80 сут), го усадка становится полностью обратимой.Следует признать довольно убедительным объяснением причин необратимости усадки при высушивании в условиях влажности более 45% доводы о возможности появления кристаллизационных контактов между сближающимися стенками пор и капилляров. Появлению таких контактов должно способствовать повышение концентрации растворенных веществ в жидкой фазе цементного камня при его высыхании.Исходя из этого, надо ожидать, что для автоклавных бетонов, у которых закристаллизованность структуры значительно выше, чем у неавтоклавных, усадка, обусловленная капиллярными явлениями, должна быть полностью или почти полностью обратима.Доказательством этого послужили результаты опытов автора но определению необратимой деформации» р“ увлажнении образ нов до первоначальной влажности. Как и по данным Р. Лсрмита. в наших опытах усадка, происходящая при уменьшении влажности воздуха от 80 до 40%, оказалась полностью обратимой.
Высушивание при влажности воздуха 20% приводит к увеличению усадки в 6 раз и увеличению коэффициента усадки примерно в 2 раза по сравнению с этими ветчинами при влажности воздуха 80%. Аналогичная картина наблюдается при высушивании бетона при 50°С. В соответствии с результатами рентгенографического и термического анализов резкий рост усадки в этих условиях объясняется удалением полимолекулярного слоя адсорбированной влаги. Увеличение температуры высушивания до 00—lSOC приводит к росту абсолютной величины усадки и к увеличению коэффициента деформации до 0,09—0, мм м на % потери влаги. При этой температуре из бетона удаляется мономолекулярный слой адсорбированной влаги. Значительный рост усадки и резкое увеличение коэффициента деформации при 200 и 300°С, а также изменение межплоскостного расстояния до 940 пм свидетельствует о том, что при этих температурах из бетона удаляется химически связанная в гидросиликате влага.Кривая усадки, построенная по уравнению (2.4), хорошо совпадает с экспериментальной кривой (сумма квадратов отклонения So;2 = 0,2) (рис. 2) . Полученные данные позволяют отметить некоторые особенности механизма развития влажностной усадки бетонов автоклавного твердения, в частности автоклавных ячеистых бетонов.Автоклавные бетоны отличаются высокой степенью закристал лизованности структуры и повышенной жесткостью кристаллического сростка по сравнению с неавтоклавными бетонами. Одна и та же величина потери адсорбированной воды вызовет разные возможности по возникновению новых контактов между кристаллами у бетона обычного твердения и его автоклавного близнеца. Поэтому у автоклавных бетонов явление необратимости усадки должно наступать при диапазоне относительной влажности7 меньшем, нежели для бетонов обычного твердения.Действительно, как видно из данных табл. 22, необратимость усадки автоклавного бетона начинает проявляться лишь при относительной влажности 20% или при высушивании при 50°С и то в ничтожных размерах. В то же время по термограммам делается вывод о юм, что при этих условиях из бетона удаляется часть адсорбированной влаги.Результаты проведенных опытов показывают, что при относительной влажности воздуха выше 40% из автоклавного ячеистого бетона удаляется в основном вода капилляров. При влажности менее 40% и 50°С из бетона удаляется адсорбированная влага. Потеря мономолекулярного адсорбированного слоя воды наст пает при температуре высушивания 00 50°С.Было бы ошибочно полагать, что указанные параметры температуры и влажности ступенчато отделяют одну причину усадки от другой. Процесс усадки не является дискретным, он развивается непрерывно. В зависимости от временных факторов в процессе капиллярной усадки может, например, происходить в той или иной степени перераспределение адсорбционной влаги с соответствующим влиянием этого перераспределения на величину усадки.В условиях службы ограждающих конструкций бетон в зависимости от климатического района может подвергнуться воздействиям, вызывающим потерю пол и молекулярных слоев адсорбированной влаги. Что касается мономолекулярного слоя влаги, то по полученным экспериментальным результатам нельзя сделать вывод о том, что относительная влажность среды 20% или температура 50°С вызывают его изменения. В главе 4 показано, что толщина слоя воды, адсорбированной газобетоном или газозолобетоном при относительной влажности воздуха 20%, составляет 0,04— 0,307 нм. В то же время толщина мономолекулярного слоя воды 0,282 нм (табл. 23).Масса мономолекулярного слоя воды у всех испытанных бетонов оказалась меньше массы сорбционной влаги при относительной влажности воздуха 20%. Таким образом, и зти эксперименты показали, что при относительной влажности воздуха 20% мономо.»:г кулярный слой адсорбционной влаги из ячеистых автоклавных бетонов не удаляется. Практически зто значит, что причиной влажностной усадки автоклавных ячеистых бетонов, наблюдающейся в условиях эксплуатации, является удаление капиллярной влаги и влаги полимолекулярных адсорбционных слоев. Экспериментальные данные (табл. 2 и 22) позволяют принять положение о гом, что при нормальных температурно влажностиых условиях каждая из этих причин равноценна и дает примерно одинаковый вклад в развитие влажностной усадки, которая в этом случае равна для цементных бетонов около 0,5, а бетонов на извести около 0,6 мм т.Однако в сухих условиях эксплуатации или при длительном действии повышенных температур потеря влаги из полимолекулярных слоев может усиливаться, вызывая ощутимый рост влажностной усадки бетона. Очевидно, что кардинальным путем уменьшения влажностной усадки ячеистых бетонов является овладение направленным синтезом фазового состава новообразований и способами получения заданной поровой структуры бетона, обеспечивающими пониженный уровень этой усадки. Попытки связать фазовый состав новообразований с влажностной усадкой ячеистых бетонов пока находятся в границах лабораторных опытов. Использование результатов лабораторных опытов в заводских условиях потребует повышения культуры производства ячеистых бетонов, особенно улучшения качества и применения однородных сырьевых материалов.Несколько более определены и осуществимы практически технологические приемы, направленно изменяющие структуру пористости ячеистых бетонов, например, введение добавок пластификаторов, уменьшение водотвердого отношения при использовании вибрационной или ударной технологии, применение кремнеземистого компонента с низкой межзерновой пустотностью и др.Карбонизационная усадка. Деформационные процессы усадки в бетонах обычного твердения при их карбонизации исследовались С. Манером, И. Лебсром и Ф. Блейком, Г. Вербеком и др. 4 7, 26, 27. Несмотря на то, что усадка от карбонизации превышает усадку от высушивания, особого внимания карбонизационная усадка к себе не привлекла. Это объясняется, в основном, тем, что в обычных плотных бетонах пленка карбоната кальция, образующаяся на поверхности изделия, препятствует распространению карбонизации в толщу изделия. Процесс карбонизации плотных бетонов, по данным В.М. Москвина, носит затухающий характер и в первые годы эксплуатации распространяется на глубину —, 5 мм ежегодно. Относительно влияния карбонизации на усадку автоклавных бетонов долгое время существовало мнение, что это влияние меньше, чем в бетонах обычного твердения. Это было подтверждено некоторыми экспериментами В. Киннибурга 20. Однако полученные им данные о меньшем влиянии СО2 на усадку автоклавных растворных образцов по сравнению с этим влиянием у образцов обычного твердения объясняются, по нашему мнению, тем, что перед карбонизацией влажность всех бетонов не доводилась до одного уровня. В автоклавных бетонах она была низкой, вследствие чего карбонизация этих образцов практически не происходила.
Нами установлено, что карбонизационная усадка автоклавных бетонов, в частности, ячеистых, значительно превосходит влажност ную усадку этих бетонов, проведено первое систематическое исследование усадки автоклавных бетонов при карбонизации и объяснены причины и механизм карбонизационной усадки 76. 78,9. Влияние карбонизации на усадку ячеистых бетонов наглядно иллюстрируется следующим опытом. Были изготовлены две пено золосиликатных и одна пеносиликатная балки размером 2x 8.x х250 см, армированные двумя стержнями диаметром 4 мм в нижнем и двумя стержнями диаметром 3 мм в верхнем поясе. Балки были свободно установлены на жесткие опоры с пролетом 2,2 м. К нижнему поясу двух балок были прикреплены мешки из газонепроницаемой пленки, а боковые поверхности покрыты парафином. Третья балка служила контрольной. Все ее поверхности, кроме верхней, были покрыты парафином. В мешки ежедневно в течение 8 ч подавался СО. Прогибы балок в центре и третях пролета, а также осадка опор фиксировались индикаторами с точностью 0,02 мм. Кроме того, определялось содержание С02 в бетоне балок. Начальное содержание СОт в бетоне составляло, 08 по массе. При длительности карбонизации 6, 4, 20 и 24 дня содержание СОт соответственно увеличивалось до 4,74; 8, 2; 0,8 и, 35% по массе.
При первом пуске газа наблюдался значительный разогрев низа балок. Прогиб в центре пролета достигал 0,2 0,25 мм. После 88 ч воздействия С02 на нижнем поясе карбонизируемых балок начали появляться трешины. При этом выгиб балок вверх составлял 0,5—0,9 мм, т.е. был значительно меньше максимального, а содержание С02 в бетоне балок было около 8%. По мере уменьшения прогиба карбонизируемых балок количество трещин на их нижнем поясе увеличилось (более 30). Ширина трешин достигала 0,3 мм.
Ряд опытов проводили при карбонизации образцов, изготовленных в лаборатории или выпиленных из изделий, углекислым газом различной концентрации. При изготовлении образцов использовали: портландцемент сухоложский марки 400 с добавкой % по массе гранулированного шлака; негашеную известь крыласов скую с содержанием активных CaO+ gO 74%, температурой гашения 68°С и временем гашения 6 мин; золу унос Верхне Тагильской ГРЭС сухого золоотбора с удельной поверхностью 2900 см2 г, кварцевый песок мысовский с содержанием глинистых 2%, размолотый до удельной поверхности 2900 см2 г (табл. 24 и 25).
Цемент по расчету содержал 54,9 % C3S, 20,78% C4S. 4. 5 С3А, 5,78% C4AF и 4, 8% CaS04 Известь для пеносиликата размалывали совместно с песком в соотношении :0,5 до удельной поверхности 6000—6300 см2 г. Состав известково шлакового вяжущего, % по массе: гранулированный шлак 80; известь кипелка 5, гипс двуводный 5. Удельная поверхность его 4000 см2 г.Запаривание осуществляли при МПа по режиму 4+2+снижениг давления вследствие естественного охлаждения.Образцы высушивали при 00— 05°С. В этом состоянии фиксировали начальные показатели. Затем образцы насыщали водой zo влажности 2— 5% по массе и карбонизировали при концентраш. и углекислого газа 00 и 0,5%. В заданные сроки образцы высушивали при 00— 05°С и испытывали.Результаты испытаний (рис. 23) показывают, что при одинак. вой степени карбонизации усадка ячеистых бетонов, карбонизировавшихся при 0,5% ной концентрации СО, составляет 35 45 усадки при воздействии газа с концентрацией 00%. Для газ, шлакозолосиликата карбонизация при концентрации газа 0.5 была доведена лишь до степени карбонизации 20%. При этой стегани карбонизации усадка газошлакозолосиликата не зависела : концентрации использованного газа. Вообще для бесцементнь:. составов на золе влияние концентрации С02 на усадку мгг.а ощутимо, чем у других испытанных бетонов.Дли того чтобы усыновить влияние углекислого газа атмосферной концентрации на деформации) автоклавных ячеистых бе юнон, определяли усадку образцов при длительном храпении в герметичной камере, в которой находился плавленый хлористый кальций и натронная известь, и образцов близнецов, расположенных • рабочей комнате на стеллаже (рис. 24). ten и образцы хранятся атмосфере без С02 (герметичная камера), го усадка у них меньше, чем у образцов, хранившихся на стеллажах, хотя уровень высушивания бетона одинаков. Разница деформаций является следствием карбонизации. Эта разница, вычисленная как среднеарифметическое для двух серий образцов, хранившихся 4—5 лет, для пенобетона равна 0,92, пеносиликата — 2,02 и пенозолобетона, 62 мм м (табл. 26).
Характер развития карбонизационной усадки 4 ячеистый бетон автоклавного твердения; Б — ячеистый бетон обычного твердения; — воздействие углекислого газа в условиях, исключающих отдачу влаги из бетона в окружающую среду; 2 — изовлажностное хранение; 3 хранение в условиях, не
Условия храпения бетона и гидросиликатов цементного камня с углекислотой даже при условии сохранения в бетоне всей начальной влаги и влаги, выделяющейся из гидросиликатов при их карбонизации. Усадка бетонз автоклавного твердения на этой стадии составляет 5—40, а неав гжлавного 0,3—7% полной карбонизационной усадки.В условиях изовлажностного хранения после окончания реакции карбонизация деформации не наблюдается как у автоклавных образцов, так и у бетонов нормального твердения. Они начинают проявляться лишь при потере бетоном влаги. На этой стадии усадка бетона автоклавного твердения равна 85 60, а неавтоклавного 99,5 93% полной карбонизационной усадки. Характерно, что при разной усадке на отдельных стадиях конечная величина усадки Сетонов близнецов близка независимо от условий гепловлажност чого гвердения. Очевидно, что причины усадки на первой и второй стадиях должны быть различны. Более того, усадка происходит, несмотря на увеличение влажности и увеличение объема твердой фазы бетона. Особенностью развития усадки на этой стадии является то, что у неавтоклавных бетонов она почти не проявляется, а у автоклавных имеет ощутимую величину. Следовательно, усадка должна быть связана с состоянием кристаллического сростка в момент начала его перестройки вследствие воздействия на него углекислоты. На второй стадии четко фиксируется связь усадки с потерей бетоном влаги. В то же время большая часгь усадки имеет необратимый характер и поэтому не связана с капиллярными явлениями. Эти соображения дали основание высказать положение о том, что основными причинами карбонизационной усадки автоклавных бетонов являются собственные напряжения кристаллического сростка и уменьшение объема геля кремнекислоты, выделившегося из гидросиликатов в результате их взаимодействия с углекислотой.Влияние собственных напряжений. Возникновение собственных напряжений в бетонах на минеральных вяжуших исследователи связывают в развитием процессов кристаллизации и возникновением кристаллизационного давления в ходе срастания кристаллического сростка, а также с фазовыми превращениями, ведущими к изменению объема твердой фазы. Временные сбросы прочности бетона, причиной которых называлось развитие собственных напряжений, упоминались В.И. Кин дом в 932 г. На эту связь указывали П П. Будников, А.В. Вол женский, А.Ф. Полак, Т.Ю. Любимова, П.А. Ребиндер и Е.Е. Сега лова и др. Однако специальных исследований природы возникновения и проявления собственных напряжений не проводилось.Процесс возникновения собственных напряжений в цементном камне вследствие кристаллизационного давления можно представить следующим образом. В перенасыщенном растворе спонтанно возникают зародыши, на которых растут отдельные элементы первичного кристаллического сростка (рис. 27л). Если при этом пересыщение остается большим, то наряду с первичным сростком образуются новые зародыши, и на них формируется новый вторичный кристаллический сросюк (рис. 27,6). Вторичный сросток стремится раздвинуть элементы первичного сростка и приводит их в растянутое состояние (рис. 27). Элементы вторичного сростка будут при этом сжаты. Таким образом, кристаллический скелет бетона находится в напряженном состоянии, одни его элементы сжаты, другие растянуты, но в целом система находится в равновесии. Если на такую систему влияет атмосферный фактор, агрессивный по отношению к новообразованиям цементного камня, например, углекислота воздуха, то, в первую очередь, разлагаются срастания вторичного и первичного сростка, как дефектные и термодинамически неустойчивые. Элементы первичного сросткч при этом сжимаются, стремясь вернуться в первоначальное состояние (рис. 27,г) и приводя к усадке всю систему. Поэтому собственные напряжения кристаллического сростка при его разложении приводят к усадке, а не к набуханию.В отличие от Т. Пауэрса можно утверждать, что именно разложение гидросиликатов, а не гидроксида кальция приводит к деформации бетона при его карбонизации. Это положение экспериментально подкрепляется результатами опытов по определению усадки, наблюдающейся в процессе карбонизации у бетонов автоклавного и неавтоклавного твердения. Бетоны автоклавного твердения, в цементном камне которых отсутствует гидроксид кальция, имеют высокую усадку в период разложения кристаллического сростка углекислотой. Наоборот, бетоны, цементирующая связка которых состоит из гидроксида кальция, например, известково песчаный бетон обычного твердения, в период разложения составляющих цементного камня углекислотой усадки почти не имеют. Общую качественную картину влияния собственных напряжений на усадку бетонов в процессе их взаимодействия с углекислотой можно выявить испытанием образцов близнецов, твердевших в нормальных условиях и при гидротермальной обработке и повышенном давлении.Количественное влияние собственных напряжений на усадку бетонов при карбонизации в первом приближении может быть оценено исследованием усадки образцов близнецов с одинаковым удельным содержанием связанного S O2, полученным при различной интенсивности образования кристаллического сростка.
Рассмотрим результаты исследования образцов близнецов размером 4x4x 6 см, прошедших автоклавную обработку или выдержанных 28 сут б нормальных условиях (табл. 27).Для изготовления образцов использовали портландцемен Су холожского завода с содержанием C3S — 56,8, CtS 23,22,С3А 6,7, C4AF — 0,7%. Известь кипелку для приготовления извеет ково песчаных образцов активностью 74% размалывали совместно с песком в соотношении :0.5 до удельной поверхности 6030 см г. Остальной молотый кварцевый песок имел удельную поверхность 3000 см2 г. Для регулирования скорости гашения извести в смесь сухих материалов вводили 3% пол водного гипса, а в воду затво рсния 0,3% сахара по содержанию в смеси активных CaO+ gO. Pacход материала при изготовлении цементно песчаных бетонов 300 кг песка, а известково песчаного бетона 70 кг извести и 480 кг песка на м бетона. Водовяжущее отношение для цементных бетонов 0.44. а для известковых 0.56. Средняя плотность всех бетонов была равна 700± 5 кг м3. Автоклавную обработку осуществляли при МПа по режиму 2+4+естественное снижение давления.Основные продукты гидратации цементно песчаного бетона нормального хранения — гидросиликаты типа C2SH и гидроксидкальция, а запаренного — гидросиликаты типа CSH (B).После месячного хранения в среде без С02 у цементно песчаных бетонов нормального твердения размеры кристаллов Са (ОН), и C7S 2 увеличились. У автоклавных образцов никаких изменений не отмечено. После карбонизации на термограммах всех бетонов исчезни все эффекты и отражения продуктов гидратации и появились эффекты и отражения карбоната кальция. Хранение в камере после карбонизации в среде без СО не привело к каким либо изменениям в составе всех бетонов (рис. 28). За начальную длину образцов принята их длина после заливки массы в форму и выдерживания в течение 48 ч при 20°С. Деформация бетонов, наблюдающаяся в период карбонизации, зависит от степени развития кристаллического сростка (см. рис. 28). Наименее развит этот сросток у ивестково песчаного бетона нормального твердения. Соответственно и усадка этого бетона в период разложения его составляющих углекислотой не наблюдается. Промежуточное положение занимает цементно пссчаный бетон нормального твердения. Хорошо развитый кристаллический сросток имеют бетоны азгоклавного твердения. У цемеигно песчаною бетона автоклавного твердения усадка в процессе карбонизации составляет, мм м, т.е. в 2.5 раза больше, чем у бетона аналогичного состава, но твердевшею в нормальных условиях. У известково песчаного автоклавного бе гона усадка в процессе карбонизации равна, 9 мм м.Значительная разница усадки цементно песчаного и известково песчаного бетонов на этой стадии можно объяснить не только разным уровнем собственных напряженки кристаллического сростка.Для выяснения количественного влияния уровня собственных напряжений на деформацию ячеистого бетона в процессе разложения новообразований его цементного камня углекислотой балочки размером 4x4x 6 см из цементно песчаного ячеистого бетона одной заливки были разделены на 9 партии и запарены по различным режимам. Режимы были установлены экстраполяцией данньч С.А. Миронова и Л.А. Малининой о скорости связывания S O. песка при различном давлении в автоклаве с таким расчетом, что Г)ы получить в цементном камне бетона одинаковое удельное количество связанного S 02 как при 0,8, так и при, 6 la 47. В опытах был использован портландцемент с расчетным содержанием C,S 46,34, C2S 28,93, С3А 8.64 и C4AF 4,09 «и кварцевый песок с содержанием S 02 96,8, размолотый до уде.гь ной поверхности 3000 см2 г. Плотность бетона 700 кг м3. Степень карбонизации образцов колебалась в пределах 69.2 73,6 с.В результате опыта получено 3 группы бетонов, отличающих. : n ношениями СаО к S 02 связанному (табл. 28). В ом группе среднее значение этого отношения равно. 2. во 2 й, 07 ; з 3 ий —, 02. Внуфи каждой группы прочность бетона при сжатии уменьшается с увеличением интенсивности образования кристаллического сростка. В зтом проявляется влияние собственных напгяжений. Эти напряжения тем выше, чем быстрее достшастся определенный уровень связывания двуоксида кремния, что отражается на значении полной карбонизационной усадки. Например, для ч)й рунпы бетонов усадка бетона с максимальным уровнем собственных напряжений в процессе карбонизации на, 3 мм м превышает усадку бетона с минимальным уровнем собственных напряжений. Разница полной карбонизационной усадки этих бетонов также, 3 мм м.Влияние потери бетоном влаги после окончания реакции карбонизации. Усадка бетона после окончания процесса карбонизации происходит лишь при уменьшении влажности бетона. Возникает вопрос, не является ли зта усадка обычной деформацией, наблюдающейся при потере бетоном влаги? Однако усадка, отнесенная к % влаги, теряемой бетоном после карбонизации, на порядок превосходит аналогичное значение усадки этого же бетона до карбонизации. Например, для автоклавного известково несчаною ячеистого бетона, деформация которого показана на рис. 28, у и.ль пая деформация при потере влаги при 20°С до карбонизации составляла 0,045 мм м, а после карбонизации — 0,25 мм м на V уменьшения влажности, а для цементно несчаного бетона соответственно 0,02 и 0,38 мм м на % уменьшения влажности. Следовательно, мы имеем дело с разными видами теряемой влаги. Если большая часть влаги, теряемой автоклавными бетонами до карбонизации, относится к капиллярной влаге, то о влаге, выделяемой после карбонизации, этого сказать нельзя. Об зтом свидетельствует и то, что усадка от потери автоклавным бетоном влаги до карбонизации почти полностью обратима, а после карбонизации большая часть ее необратима. Например, для упоминавшегося выше пзвестково песчаного бетона необратимая часть усадки при высушивании до карбонизации составила. 5%, а после карбонизации о8%.
На этом основании можно прийти к выводу о гом, что усадка бетона, происходящая при удалении из бетона влаги после окончания процесса карбонизации, связана с усадкой геля S O, образованного при разложении гидросиликатов. Известно, что водные рчзности СаС03 очень редки и для их образования необходимы специальные условия. Поэтому при карбонизации бетонов вся свя «аиная вода новообразований цементного камня выделяется вместе с rene S 02. Содержание воды в нем может достигать 30 35. Со временем содержание воды в геле S 02 уменьшается. Это при но шт к усадке бетона. Данные табл.29 показывают, что усадка ячеистых бетонов при потере влаги после завершения карбонизации колеблется в широких пределах. Количество геля двуоксида кремния, образовавшегося при карбонизации бетонов, определено •счетным п тем исходя из содержания S O в цементе, введенном бетон, основности важнейших гидросиликатов, полученных ь. иных условиях твердения и степени карбонизации бетона. Сравнение усадки ячеистых бетонов, происходящей при nc cp ими влаги после окончания процесса карбонизации, и количества геля двуоксида кремния, образовавшегося при разложении новообразований цементного камня, показывает определенную зависимость этих величин. Отношение усадки к количеству геля лвуок сида кремния практически одинаково для всех бетонов независимо от условий гидротермального твердения.
Таким образом, усадка, наблюдающаяся в этот период в основном определяется изменениями геля S Ch, образовавшегося при разложении углекислотой составляющих цементного камня.Оценка трещиностойкости бетона и панелей. Анализ причин карбонизационной и влажпостной усадки показывает, что эти усадки аддитивны. Следовательно, полная эксплуатационная усадка бетонов может определяться суммированием влажностной и карбонизационной усадки. Ддя испытанных автоклавных ячеистых бетонов плотностью 700 к «м3 она равна 2.5 2,6 (известково песчаный бетон),, 4, 5 (цементно песчаный) и 2,2—2,3 мм м (цементно золышй).
Физическая природа возникновения трешип в бетоне при самопроизвольных его деформациях заключается в том, что эти деформации превышают его предельную растяжимость. В соответствии с этим для оценки трешиностойкости ячеистого бетона мы использовали отношение его предельной растяжимости € к эксплуатационной усадке ся. Систематизация методов оценки трешиностойкости бетонов f (3 показывает, что это отношение в явном или измененном виде присутствует в подавляющем большинстве способов оценки трешиностойкости нсармированною бетона. При отношении е ея бетон будет полностью трещиностойким. У выпускаемых в настоящее время ячеистых бетонов это отношение меньше. Например, для испытанных бетонов с учетом коэффициента релаксации, который для периода опыта 600—2000 дней, по данным Е.Н. Добрынина, составляет около 0,6, отношение? бя у бетона па цементе было равно 0,2 0.23, а на извести или на цементе и Зиле 0. 4 0, 5. Значение ер для ячеистых бетонов составляет 0, 6 0,2 и было принято равным 0, 8 мм м.
Опыт для определения коэффициента релаксации длился 4.5 — 5,5 лет так же, как и продолжительность опыта по определению карбонизационной усадки. Развитие вчажиостной усадки в нормальных условиях завершается в значительно более короткие сроки. Отношение е ея характеризует сопротивление бегона. Приведенные выше данные позволяют отнести автоклавные ячеистые бетоны по сопротивлению растрескиванию при самопроизвольных деформациях к нетрещиностойкнм материалам.Анализ причин и механизма влажноетной и карбонизационной усадки показал, что структура порового пространства оказывает прямое влияние на ту часть полной усадки, которая вызывается капиллярными явлениями. Эта часть,согласно данным табл. 22 и настоящего раздела, может составить до 50% влажноетной усадки.Результаты наших опытов исследования деформаций пенобе тонов, отличавшихся по плотности (табл.30) показывают, что усадка зтих бетонов практически одинакова. Аналогичны выводы Л.И. Окуловой и B.C. Панова об усадке газобетона и газозолобе тона разной плотности 6, 62. В указанных работах исследовались ячеистые бетоны, отличающиеся в основном структурой газовых пор. Уменьшение объема капиллярных пор с одновременным сохранением плотности бетона может достигаться, например, за счет уменьшения начальной влажности массы при использовании комплексной вибротехнологии изготов ения изделий. Этот способ позволяет уменьшить начальное влагосодержание массы на 8 2 Учитывая, что коэффициент влажноетной усадки газобетона плотностью 700 кг м3 около 0.0 мм м %, уменьшение влагосодержания массы на 8 2% может да Ь уменьшение влажностной усадки на 0,08 0. 2 мм м или на 5 20%. что подтверждено исследованиями ВНИИСТРОМа. В 43 сопоставлена влажностная усадка газобетона и газосиликата, изготовленных но литьевой и по внбротехнологии. Усадка литого газосиликата после 8 мес хранения составила 0,698 мм м, вибрированного 0,572. а газобетона соответственно 0,739 и 0.6 9 мм м.Необходимо обратить внимание и на то, что структура пористости может оказать решающее влияние на градиент деформаций. Поскольку ячеистые бетоны по уровню сопротивления относятся к нетрешиностойким материалам, интенсивность образования в них трешин будет зависеть от градиента деформаций, т.е. от структуры пористости. Для оценки влияния структуры пористости ячеистого бетона на градиент деформации предлагается использовать отношение внешнего массообмена q к интенсивности внутреннего массопереноса. Отношение q показывает уровень воздействия усадки на материал в зависимости от свойств этого материала, в основном, стрчктуры пористости. При q образование pe шин в бетоне будет определяться конструктивными особенностями изделия. При q на образование трещин будет влиять градиент деформаций. Чем меньше это отношение, тем меньше влияние структуры пористости материала на возникновение в нем градиента деформации.У ячеистого бетона градиенты деформации возникают не только вследствие высыхания, но и от карбонизации. Интенсивность карбонизации зависит от интенсивности переноса газов, т.е. от воздухопроницаемости. Чем выше влагопроводность и воздухопроницаемость, тем ниже отношение внешнего массообмена к внутреннему массопереносу и тем выше трещиностойкость бетона.Интенсивность внутреннего массопереноса связана со степенью объединения макропор, которая прежде всего зависит от абсолютной величины макропористости. Логинов и А.П. Филин, используй данные 2, отмечают, что если макропористость превысит 52. то доля объединившихся пор в бетоне резко возрастает. Соответственно возрастают и показатели интенсивности внутреннего переноса, т.е. плотность потока диффундирующей влаги, воздухопроницаемость и, следовательно, трещиностойкость бетона. Однако объединение макропор. как следует из законов физики твердого тела, должно приводить к уменьшению прочности материала при сжатии. Кроме того, объединение макропор неизбежно приведет к увеличению степени водонасышения бетона при его увлажнении : к уменьшению его морозостойкости.Очевидно, что структура пористосш должка удовлетворять противоречивым требованиям.С точки зрения прочности и морозостойкости степень объединения макропор должна быть минимальной. Для повышения треши ностойкости желательно увеличивать степень объединения макропор. Воспользуемся полученным ранее уравнением (2.2 и определим, какую степень объединения макропор можно допустить в ячеистом бетоне, если требуемое значение морозостойкости сосгавчист по аналогии с традиционными стеновыми материалами 5 циклов или в соответствии с действующими для ячеистого бетона нормами — 25 циклов. Вычисления показали, что ячеистый бетон будет иметь морозостойкость 5 и более циклов при степени объединения пор менее 0,85 и морозостойкость 25 и более циклов при степени объединения пор менее 0,75.Для бетонов, приготовляемых по обычной технологии, степень объединения макропор составляет 0,45 0,6, и, естественно, при этом бетоны имеют высокую морозостойкость (см. § 2.) . Очевидно, что с точки зрения морозостойкости возможно увеличение степени объединения макропор. Однако при объединении или соприкосновении пор резко возрастает коэффициент концентрации напряжений, определяющий разницу между прочностью межпус ютного материала и прочностью ячеистого бетона.Видно, что незначительное изменение макропористости, осуществленное при увеличении степени объединения макропор, резко увеличивает коэффициент концентрации напряжений и уменьшает прочность ячеистого бетона при сжатии. Влияние степени объединения макропор на прочность ячеистых бетонов изучено недостаточно, однако показателем, контролирующим возможное увеличение степени объединения макропор в ячеистых бетонах, может явиться прочность бетона при сжатии. Таким образом, степень объединения макропор в ячеистых бетонах должна бьпь наибольшей, т.е. такой, при которой удовлетворяются требования к бетону по прочности и морозостойкости. Увеличение прочности и морозостойкости ячеистых бетонов путем уменьшения степени объединения макропор сверх требуемых по условиям работы ячеистого бетона в самонесуших или навесных ограждающих конструкциях в нормальных условиях, не только бесполезно, но даже и вредно, так как сопровождается уменьшением трещиностойкос и бетона.Степень объединения макропор возрастает с ростом газовой пористости ячеистых бетонов. В свою очередь рост газовой пористости связан с уменьшением плотности ячеистых бетонов. Просле нм изменение отношения интенсивности внешнего массообмна Ч к интенсивности внутреннего массопереноса при уменьшении п югности ячеистых бетонов. Полученные экснериментхтьиые ичные показывают, что уменьшение плотности приводит к уменьшению отношения q (табл. 3 и 32). Можно отметить также, что газобетонов это отношение меньше, чем у пенобетонов. При использовании уравнения (2.0) коэффициент 0 предполагается постоянным. Предполагается также, что влагопередача происходит в изотермических условиях и что фактором, вызывающим опасные повреждения в панелях, является их высыхание. Последнее допущение основано на том, что максимумы действия рмсыхания и карбонизации не совпадают по времени, а также на гом, что якобы абсолютное влияние высыхания на процесс образования трещин в панелях значительно превосходит влияние карбонизации. Несовпадение максимумов действия высыхания и карбони иции действительно имеет место. Процесс высыхания панели завершается обычно в первые 5 — 0 лет эксплуатации, а карбонизация длится 5—20 лет. Это в ряде случаев отражается на характере развития трещин в панелях. В главе отмечалось, что в первые годы эксплуатации появляются одиночные трешины. разделяющие панель на отдельные участки. В последующем образуются трешины меньшей ширины, чем первоначальные, но в большем количестве и локализуются внутри участков, ограниченных первоначальными трещинами. Можно полагать, что первые трещины являются следствием высыхания, а последующие — карбонизации бетона. Такое четкое разграничение, однако, не всегда реально. Так, при пониженном водотвердом отношении влажность бетона после автоклавной обработки может составлять 8—20%. При эксплуатационной влажности 8 — 0% максимальный влажностный градиент оказывается весьма незначительным, и основной причиной образования трещин выступает карбонизационная усадка. Кроме того, карбонизационная усадка в 2—3 раза превосходит влажностную усадку и поэтому, несмотря на значительное уменьшение ее влияния релаксационными процессами, нельзя не учитывать действие карбонизационной усадки при оценке трещиностойкости панелей.Выражение ЗДИ7 (— д) обозначает свободную относительную деформацию бетона при заданном перепаде влажности, a R Ар — предельную растяжимость бетона с учетом релаксационных процессов.Для наиболее благополучного с точки зрения трещиностойкости случая (газобетон на смешанном вяжущем плотностью 700 кг, м3 с WQ = 25 и Wc = 5%) при A W = 20%; 3 = 0,0 мм (м 7с); ц = = 0,2; R (Т) £р = 0,24 (с учетом ползучести бетона, т.е. с введением коэффициента, вычисленного по формуле Е.Н. Добрынина для периода времени 365 дней) отношение деформации бетона к его растяжимости будет выглядеть следующим образом:.№WEp (v)Rp{T) l = 0,0 20 (0,2) 0,24 =, 5.Вторая часть уравнения (2.6) характеризует условия влзгооб мена в панели. Коэффициент влагоперехода, входящий в числитель критерия Био для ячеистых бетонов, в 5 25 раз превосходит коэффициент влагопроводности. входящий в знаменатель этого критерия. Даже при минимальной толщине панели 0.2 м и Л =0. м критерий Био для ячеистобетонных панелей превышает единицу и, следовательно, в целом показатель ф, определенный по форм. тс (2.6), будет превышать единицу, т.е. трещиностойкость панели недостаточна. В этих вычислениях влияние карбонизационной усадки не учитывалось.Пути повышения трещиностойкости панелей из ячеистого бетона следуют из анализа параметров, входящих в формулу (2.6). Это прежде всего уменьшение абсолютного значения усадки и величины перепада усадки, уменьшение отношения % v, уменьшение толщины изделий, а также увеличение предельной растяжимости ячеистого бетона.Выше было показано, что практические возможности уменьшения абсолютного значения усадки ограничены технологическими приемами. Уменьшение отношения % v и уменьшение толщины изделий при изменении структуры пористости бетона и уменьшении его плотности хотя и повышают трещиностойкость изделий, но не могут рассматриваться как достаточные. Поэтому проблема повышения трещиностойкости изделий из ячеистого бетона является многоплановой, комплексной, решать ее надо не только технологическими приемами, но и при проектировании изделий, а также в период эксплуатации.
К основным мероприятиям, осуществляемым на стадии проектирования, относится применение трещиностойкой отделки, предварительного напряжения арматуры, упрощение конфигурации изделий и др. Сведения об этих приемах будут помещены в последующих главах.
Требования к трещиностойкости изделий должны обосновы ваться функциональными и эксплуатационными особенностями этих изделий. Применительно к навесным и самонесущим ячеисто бстонным панелям наружных стен требования к их трещиностойкости обусловливаются влиянием ее на долговечность панелей и внешний вид фасадной поверхности. Учитывая это, можно допустить применение для этих панелей малотрещиностойких бетонов при условии выполнения периодических ремонтов отделочно защитных покрытий фасадной поверхности. Периодичность этих ремонтов должна определяться при исследовании свойств отделки в зависимости от изменения се водонепроницаемости с течением времени.

02.08.2008

Комментарии

IsUnLOyofzbpoE
Автор: N5GvAj , [url=http://pjqwlsoqhzbt.com/]pjqwlsoqhzbt[/url], [link=http://ohehyhztyqze.com/]ohehyhztyqze[/link], http://wnowybdlawup.com/ · 16.02.2012 16:13:22
N5GvAj , [url=http://pjqwlsoqhzbt.com/]pjqwlsoqhzbt[/url], [link=http://ohehyhztyqze.com/]ohehyhztyqze[/link], http://wnowybdlawup.com/
LIftidCIXLgncbFsX
Автор: BhREAQ abidtuyltngd · 14.02.2012 21:55:08
BhREAQ abidtuyltngd
skBBVsnHgurReMBYU
Автор: y9aZxG , [url=http://cocigrnqwelt.com/]cocigrnqwelt[/url], [link=http://mnpwsjtvqzvl.com/]mnpwsjtvqzvl[/link], http://pypcnmspxmep.com/ · 14.02.2012 16:32:19
y9aZxG , [url=http://cocigrnqwelt.com/]cocigrnqwelt[/url], [link=http://mnpwsjtvqzvl.com/]mnpwsjtvqzvl[/link], http://pypcnmspxmep.com/
XcGkuQPGXo
Автор: 1VGdjq wtibfkbrbwym · 13.02.2012 13:58:04
1VGdjq wtibfkbrbwym
budQuvCOIoUgbvxzA
Автор: That's way more clever than I was exepcitng. Thanks! · 13.02.2012 04:01:47
That's way more clever than I was exepcitng. Thanks!
vutcbvGbiMXkX
Автор: rmvDCn , [url=http://cssiqbglrman.com/]cssiqbglrman[/url], [link=http://djhkoxqqeinj.com/]djhkoxqqeinj[/link], http://voedksezbwmh.com/ · 22.06.2011 18:46:23
rmvDCn , [url=http://cssiqbglrman.com/]cssiqbglrman[/url], [link=http://djhkoxqqeinj.com/]djhkoxqqeinj[/link], http://voedksezbwmh.com/
nqnVRdpQNntNu
Автор: J4rNuF lettnmhmibia · 21.06.2011 17:39:31
J4rNuF lettnmhmibia
pKaCXSeYfYdJpGU
Автор: mb8kN0 , [url=http://aodomtdlvunq.com/]aodomtdlvunq[/url], [link=http://ughiswvuzcrb.com/]ughiswvuzcrb[/link], http://eqxpbgyjopux.com/ · 20.06.2011 15:21:44
mb8kN0 , [url=http://aodomtdlvunq.com/]aodomtdlvunq[/url], [link=http://ughiswvuzcrb.com/]ughiswvuzcrb[/link], http://eqxpbgyjopux.com/
UaDCNNBtxRsbnzcY
Автор: Kzoo8N syfvzhjhxbvd · 19.06.2011 17:53:35
Kzoo8N syfvzhjhxbvd
fIYrZtuerIwMHeo
Автор: You've hit the ball out the park! Icnreidble! · 19.06.2011 07:24:46
You've hit the ball out the park! Icnreidble!